De lasbaarheid van J55-olieomhulsel

/0 Reacties/in /door

The oil casing is composed of a collar and pipe body. A single pipe body is connected with the collar thread and transported to the oil field site with end to end connection to facilitate transportation and use after reaching the required length. In order to strengthen the strength and anti-loosening control of the threaded connection, it is necessary to weld the coupling with the pipe body after the threaded connection, so it is very important to analyze the welding performance and formulate a reasonable welding process. API 5A J55 is one of the most commonly used casing materials, and we analyzed its weldability in terms of its carbon equivalent.

API 5CT J55 Chemische Samenstelling

RangCSiMnPSCrNiCuMo
API 5CT J550.34-0.390.20-0.351.25-1.500.0200.0150.150.200.20/

According to the carbon equivalent formula of the International Institute of Welding:

CE＝C＋Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15

CE＝0,69＞0,4

Its carbon equivalent is more than 0.4 and its weldability is poor. In order to obtain qualified welding quality, high preheating temperature and strict technological measures are needed.

Its weldability was analyzed according to the influence of J55 alloy element content on microstructure and properties:

  • J55 casing tube has a high carbon content, that’s 0.34%~0.39%, which makes the supercooled austenite transition curve of steel move to the right and increase; The addition of Cr, Mn, Ni, Cu and other alloy elements makes the transition curve of supercooled austenite shift to the right, which enhances the stability of the supercooled austenite, and increases the MS point (the beginning point of martensite formation). All these effects increase the quenching tendency of J55, and welding cracks have appeared.
  • J55 has a large tendency to cold crack, mainly quenching and embrittlement crack. Due to its high strength, high maximum hardness value of welding heat affected zone and rapid cooling, martensite is easily generated. When welding, try to choose large line energy and welding current, should not excessively reduce the welding speed. In order to reduce the cooling rate, extend the cooling time of the welded joint from 800 ℃ to 500℃, improve the microstructure of the weld metal and the heat-affected zone, and reduce the maximum hardness of the heat-affected zone, preheating before welding and tempering after welding is required.
  • The hot crack tendency of J55 is not high because its thermal conductivity is not easy to generate low fusion eutectic; The reheat crack tendency is not large, because it does not contain strong carbide. The welding wire ER55-G matched with its strength is selected. The welding wire has excellent welding process performance, high Ni content, strong cold crack resistance, and excellent comprehensive mechanical properties of the deposited metal.
  • Due to the large heat input required for J55 welding, the strength value of base material and welding material is large, and the internal stress during welding is extremely large. During welding, it is necessary to hammer the weld while welding. After welding, heat treatment is carried out to eliminate the internal stress and avoid the post-welding cracking caused by excessive stress. Post-weld heat treatment can also improve the welding microstructure properties.

Welding process of J55

Welding method 1: 80% Ar+20%CO2 gas shielded welding. Welding material: welding wire ER55-G, diameter Φ3.2mm. Welding parameters: current 250~320A, voltage 26 ~30V; Welding speed 35~50cm/min;

The preheating temperature is 100℃, and the interlayer temperature is not lower than the preheating temperature, but it is not allowed to be higher than the preheating temperature of 30℃.

Post-welding treatment: air cooling without any heat treatment.

Results: The tensile test was qualified. The impact values of the three samples in the heat-affected zone are 26,47,23, unqualified. The four side bending samples have 3.75mm crack, 4mm crack, 1.38mm crack, 0.89mm crack, respectively, which are unqualified. This technological scheme is not reasonable.

Welding method 2: 80%Ar+20%CO2 gas welding. Welding material: welding wire ER55-G, diameter Φ3.2mm. Welding parameters: current 250~320A, voltage 26 ~30V; Welding speed 35~50cm/min; The preheating temperature is 100℃, and the interlayer temperature is not lower than the preheating temperature, but it is not allowed to be higher than the preheating temperature of 30℃.

Post-welding treatment: tempering treatment, temperature 600±20℃, holding time for 4h; Heating rate 50℃/h, cooling rate 50℃/h.

Results: The tensile test was qualified. The impact values of the three samples in the heat-affected zone are 51, 40 and 40, respectively, which are qualified.

Side bending test, qualified; The experiment proves that this technological scheme is reasonable. Post-welding heat treatment can improve the welding microstructure and properties, which is one of the important factors for J55 welding to obtain the welded joints that meet the technical requirements.

The harsh API 5A J55 casing environment requires the quality of the pipe itself, also the quality of the welding. Through the above welding analysis and test, the welding process that can meet the requirements is obtained, which provides a theoretical and experimental basis for the correct welding of oil casing.

Voordelen van U-buizenwarmtewisselaar

/0 Reacties/in /door

De U-buiswarmtewisselaar wordt gekenmerkt door zijn eenvoudige structuur, goede dichtheid, gemakkelijke onderhoud en reiniging, lage kosten, goede thermische compensatieprestaties en sterke drukdragende capaciteit. De U-buiswarmtewisselaar heeft het grootste warmte-uitwisselingsgebied bij dezelfde diameter. De hoofdstructuur van de U-buiswarmtewisselaar bestaat uit buisdoos, cilinder, hoofd, warmtewisselingsbuis, sproeiers, schot, anti-schokplaat en geleidebuis, anti-korte circuitstructuur, ondersteuning en andere accessoires van de shell- en buiszijde, is de meest gebruikte in shell- en buiswarmtewisselaar.

Warmtewisselingsbuis

Voor warmteoverdracht worden meestal primaire koudgetrokken warmtewisselbuizen en gewone koudgetrokken warmtewisselbuizen gebruikt. De eerste is geschikt voor warmteoverdracht en trillingsmomenten zonder faseverandering, en de tweede is geschikt voor reboiling, condensatiewarmteoverdracht en trillingsvrije algemene gelegenheden. De warmtewisselaarbuis moet bestand zijn tegen bepaalde temperatuurverschillen, spanning en corrosiebestendigheid. De lengte van de warmtewisselaarbuis is meestal 1,0m, 1,5m, 2,0m, 2,5m, 3,0m, 4,5m, 6,0m, 7,5m, 9,0m, 12,0m. Het materiaal van de pijp kan koolstofstaal, roestvrij staal, aluminium, koper, messing en koper-nikkel legering, nikkel, grafiet, glas en andere speciale materialen, ook vaak gebruikt composiet buis. Om het gebied van effectieve warmteoverdracht buis uit te breiden op hetzelfde moment maximaliseren de buis kant warmteoverdracht coëfficiënt, warmte-uitwisseling buis verwerking of in buis ingevoegd in de interne en externe oppervlakken van de verstoorde stroom componenten, het produceren van vloeistof turbulentie de binnen-en buitenkant op hetzelfde moment, vaak gebruikt zoals ruw oppervlak buizen, gevinde buis, de ondersteunende pijp, in de plug-in type, enz.

Buisplaat

Buisplaat is een van de belangrijkste onderdelen van de shell - tube warmtewisselaar. De buisplaat is de barrière tussen de schelpzijde en de buiszijde. Wanneer het warmtewisselingsmedium geen of lichte corrosie vertoont, wordt het meestal gemaakt van laag koolstofstaal, laag gelegeerd staal of roestvrij staal. De verbindingsvorm van buisblad en mantel is verdeeld in niet-afneembare en afneembare types. De eerste is de verbinding tussen buisblad en mantel in de vaste buisbladwarmtewisselaar. De laatste, zoals U-vormige buis type, drijvende hoofd type en stopbus type en glijdende buis plaat type warmtewisselaar buis plaat en shell verbinding. Bij verwijderbare verbindingen is de buisplaat zelf meestal niet in direct contact met de schil, maar is de flens indirect verbonden met de schil of wordt deze geklemd door twee flenzen op de schil en de buisdoos.

Buisdoos

De meeste mantelbuiswarmtewisselaars met grotere buitendiameters maken gebruik van buis- en doosstructuren. De buizendoos bevindt zich aan beide uiteinden van de warmtewisselaar, die de vloeistof gelijkmatig van de buis naar de buizen van de warmtewisselaar verdeelt en de vloeistof in de buizen samenvoegt om de warmtewisselaar uit te sturen. In een omhulsel met meerdere buizen kan het omhulsel ook de stromingsrichting veranderen. De structuur van de buismantel wordt voornamelijk bepaald door de vraag of de warmtewisselaar gereinigd moet worden of dat de buizenbundel verdeeld moet worden.

Shell en U-buis warmtewisselaar is uitgegroeid tot de meest gebruikte structuur type warmtewisselaar op het gebied van petrochemische industrie door vele voordelen, maar het heeft ook een aantal nadelen zoals pijp schoonmaken is moeilijker, de bezettingsgraad van buis plaat is laag door de beperking van de kromming straal van bocht pijp; De afstand tussen de binnenste buizen van de buis bundel is groot, de shell proces is gemakkelijk om kortsluiting, en het schroot tarief is hoog. Het is geschikt voor groot temperatuurverschil tussen pijp en shell muur of shell kant waar het middel gemakkelijk is te schalen en het schoonmaken vergt, en is niet geschikt voor het gebruiken van drijvende en vaste het type gelegenheden van de buisplaat, vooral geschikt voor schoon en niet gemakkelijk te schalen onder op hoge temperatuur, hoge druk, corrosief middel.

Hoe zijn de isolatievoegen gelast?

/0 Reacties/in /door

Isolatievoegen worden voornamelijk gebruikt in de afdichtingsbescherming van olie en gaspijpleidingen en om elektrochemische corrosie te voorkomen. Ze bestaan voornamelijk uit korte verbindingen, stalen flenzen, bevestigingsringen, afdichtingen, isolatieplaten, isolatiehulzen en vulisolatiematerialen. Het type afdichting kan de O-ring afdichting, U-ring afdichting en "O + U-vormige" composiet afdichting zijn, hoewel de afdichtingsstructuur verschillend is, hebben ze hetzelfde afdichtingsprincipe. Het afdichtingsprincipe is de afdichtingsring onder invloed van de externe voorspanning om elastische vervorming te produceren en de afdichtingskracht die nodig is om ervoor te zorgen dat het medium in de pijpleiding niet lekt. Hieronder volgt een voorbeeld van de geïsoleerde verbinding X80 DN1200 /PN120 om het lasproces te illustreren.

Het materiaal van de isolerende verbinding in dit experiment is API 5L X80en de grootte is 1219 mm × 27,5 mm. Het hoofdmateriaal van het druksmeedstaal (flens, vaste ring) is F65, Ⅳ klasse; Het verzegelende deel is fluorrubber U-vormige verzegelende ring, die de kenmerken van het betrouwbare verzegelen, lage waterabsorptie, hoge samenpersende sterkte, goede elasticiteit en elektrische isolatie heeft. Het materiaal van de isolatieplaat heeft een sterke elektrische isolatie, weerstand tegen vloeistofpenetratie en een lage waterabsorptie. Gesmede flens in overeenstemming met ASTM A694 voor F65, de inhoud van C, Mn, P, S en koolstofequivalent, scheurvastheid index, hardheid en botsenergie eisen. Na het testen is de metallografische structuur pearlite + ferrite, uniforme structuur, geen segregatie, de gemiddelde korrelgrootte is 8 graad. De fijnere korrelgrootte zorgt voor de hoge sterkte en taaiheid van de smeedstukken.

Lasprocedure

Voor het lassen van dit product, na stress verwijdering behandeling, trek, buigen, impact, hardheid, metallografie en spectrale analyse testen, de resultaten voldoen aan de specificaties.

1. Lasgroef

  • Kies volgens de materiaaleigenschappen en wanddikte van buisfittingen en flenzen de juiste groefvorm en grootte, namelijk dubbele "V"-groef
  • Bij het ontwerp van de grootte en het type van de lasgroef wordt rekening gehouden met de invloed van de laswarmte-inbreng op de prestaties van de afdichtingselementen en wordt een lagere warmte-inbreng aangenomen voor het lassen om ervoor te zorgen dat de rubberen afdichtingsring dicht bij de las niet wordt doorgebrand tijdens het lasproces. De smalle spleetgroef wordt bepaald op basis van onze jarenlange ervaring in het lassen van volledig gelaste kogelkranen.

2. Lasmethode

De "argon booglassen backing + ondergedompeld booglassen vullen en bedekken" lasmethode. Volgens het selectieprincipe van lastoevoegmaterialen voor hooggelegeerd staal met verschillende staalkwaliteiten die in de code en de norm van het drukvatlassen worden bepaald, werden de lastoevoegmaterialen geselecteerd die met de rang van staal F65 aanpassen, die niet alleen de sterktevereisten van materiaal F65 en X80 konden verzekeren maar ook goede taaiheid hadden.

Flens-nippellassen

Flenzen en pijpverbindingen worden gelast met argonbooglassen en automatisch onder poederdek lassen. Argonbooglassen voor het backinglassen en vervolgens automatisch onder poederdek lassen voor het vullen en bedekken.

1. Lasapparatuur

Ondergedompelde boog automatische lasmachine: snelheid 0,04 ~ 2r/min, werkstuk klembereik Φ330 ~ 2 700mm, de maximale lengte van het lasbare werkstuk 4500mm, de maximale lasnaaddiepte 110mm, kan het gewicht van 30t dragen.

Booglassen onder poederdek heeft de voordelen van betrouwbare laskwaliteit, mooie lasparelvorming, hoge neersmeltsnelheid en kan op grote schaal worden gebruikt in isolatieverbindingen met een grote diameter, volledig gelaste ondergrondse kogelkranen, enz.

2. Lasmethode

GTAW+SAW lasmethode. Ten eerste gebruiken we argon booglassen wortel steun en het vullen van elke keer om ervoor te zorgen de wortel smelt door, en dan gebruik ondergedompelde boog automatische meerlaagse multi-pass lasmethode om het vullen en bedekken te voltooien.

Warmtebehandeling na het lassen

Om de restspanning van de las te verminderen en te voorkomen dat de las barst of vervormt, is het noodzakelijk om na het lassen te ontstressen en te temperen. SCD type touw elektrische verwarming (18,5 m lang) en LWK-3×220-A type temperatuur regelkast wordt gebruikt voor warmtebehandeling. Het K-type gepantserde thermokoppel is geselecteerd als temperatuur meetapparatuur. De temperatuur van de warmtebehandeling was 550 ℃, en de warmtebehoud tijd was 2 uur.

Wat is het materiaal van N80 in N80-olieomhulsel?

/0 Reacties/in /door

N80 aardolieomhulsel en N80 naadloze stalen buis zijn belangrijk materiaal voor olieboringen, waarvan de belangrijkste apparatuur ook boorpijpen, kernpijpen en omhulsel, boorkragen en stalen buizen voor kleine diameterboringen omvat.

Wat is het materiaal van N80 in N80-olieomhulsel?

N80 petroleumomhulsel en N80 naadloze stalen pijp hebben drie soorten lengtes die in de API standaard worden gespecificeerd: namelijk R-1 voor 4,88 tot 7,62m, R-2 voor 7,62 tot 10,36m en R-3 voor 10,36m tot langer.

N80 olieomhulsel en N80 naadloze stalen buis worden gebruikt voor oliebron boren voornamelijk voor het ondersteunen van de putwand tijdens het boorproces en na voltooiing om het boorproces en de normale werking van de hele goed na voltooiing te garanderen

N80 aardolieomhulsel en N80 naadloze staalpijptypes en de verpakking zijn verdeeld in twee types volgens SY/T6194-96 "aardolieomhulsel": kort ingepast omhulsel en zijn koppeling en lang ingepast omhulsel en zijn koppeling. Volgens SY/T6194-96, zou de binnenlandse omhulling met staaldraad of staalriem moeten worden gebonden. Elk omhulsel en het blootliggende deel van de schroefdraden van de koppeling moeten op de beschermring worden geschroefd om de schroefdraden te beschermen.

N80 aardolieomhulsel en N80 naadloze stalen pijp moeten voldoen aan SY/T6194-96. Dezelfde staalkwaliteit moet worden gebruikt voor het omhulsel en de koppeling. Zwavelgehalte <0.045% en fosforgehalte <0.045%.

N80 olieomhulsel en N80 naadloze stalen buis volgens de bepalingen van GB222-84 chemische analyse monsters te nemen. Chemische analyse volgens de bepalingen van het relevante deel van GB223.

N80 aardolieomhulsel en N80 naadloze stalen pijp zoals gespecificeerd in ARISPEC5CT1988, 1e editie van het American Petroleum Institute. De chemische analyse is uitgevoerd volgens de laatste versie van ASTME59 en de chemische analyse is uitgevoerd volgens de laatste versie van ASTME350.

Basiszaken van oliecasing

/0 Reacties/in /door

Chemische samenstelling
(1) Volgens SY/T6194-96. Dezelfde staalkwaliteit wordt gebruikt voor de behuizing en de koppeling. Zwavelgehalte <0.045% en fosforgehalte <0.045%.
(2)Neem chemische analysemonsters volgens de bepalingen van GB/T222-84. Chemische analyse volgens de bepalingen van het relevante deel van GB223.
(3) American Petroleum Institute API SPEC 5CT 1988 1e editie voorschriften. Chemische analyse volgens de ASTME59-versie van de monstervoorbereiding, volgens de ASTME350-versie van de chemische analyse.

Petroleumomhulsel
Staalkwaliteit van olieomhulsel: H40, J55, K55, N80, L80, C90, T95, P110, Q125, V150, enz. Verwerkingsvormen van het omhulseluiteinde: korte ronde draad, lange ronde draad, gedeeltelijke trapeziumvormige draad, speciale gesp, enz. Gebruikt voor oliebronboring, hoofdzakelijk voor het steunen van de putmuur tijdens het het boren proces en na de voltooiing van de put, om de normale verrichting van de volledige put na de voltooiing van het het boren proces te verzekeren.

Berekening van gewicht
[(OD - wanddikte)wanddikte]0,02466=kg/m (gewicht per meter)
Volgens de specifieke situatie in China is voor elke 1 m boren ruwweg 62 kg oliebronpijp nodig, waaronder 48 kg omhulsel en 10 kg slang. 3 kg boorpijp en 0,5 kg boorkraag.

De grote rol van oliecasing

/0 Reacties/in /door

In the past, when oil extraction was carried out, simple mechanical tools were used to dig the well, and then oil workers stood on the edge of the well for oil extraction and pipeline transportation, which brought great problems to safety and efficiency. The main aspects of this are: First, the water and soil in the lower layers are easily confused with the oil, resulting in a lack of assurance of the purity of the oil extracted. Secondly, there is no support inside the oil mine, so there is a great safety hazard for workers’ lives and equipment operation. In this case, many designers aim to reform the whole set of pipeline system for oil industry, so the oil casing was born.

1, it is the oil casing has so many advantages, more and more oil mining companies will be this set of materials as processing, the necessary props to extract oil, because the assembly is relatively easy, so more and more manufacturers choose to go to the production of a single piece of information, and then manufacturers buy to carry out simple assembly.

2, oil casing is a pipeline system for oil extraction, transportation, solid assurance, mainly underground for safe operation, if you have been an oil worker and put yourself in that kind of working environment, you will understand that after using oil casing, the whole place of operation becomes solid, as if you are not worried about the sky will collapse. In this case, it is easier to achieve a concentrated and careful work process. Since the birth of oil casing, countless oil workers have felt that the industry is no longer as dangerous as before.

Waar wordt de oliehuls voor gebruikt?

/0 Reacties/in /door

Olieomhulsel kan worden onderverdeeld in verschillende staalsoorten op basis van de sterkte van het staal zelf, namelijk J55, K55, N80, L80, C90, T95, P110, Q125, V150, enz. De putvoorwaarden, de putdieptes zijn verschillend, is de genomen staalrang ook verschillend. In het corrosieve milieu ook verzoek het omhulsel zelf bestaat corrosieweerstand.

Feit is dat veel mensen niet in staat zijn om een goede deal te sluiten voor veel dingen. De belangrijkste activiteit van het bedrijf is het leveren van een breed scala aan producten en diensten aan haar klanten. Daarom is het verbruik van omhulsel goed voor meer dan 70% van alle oliebronpijp. Het omhulsel kan worden onderverdeeld in: leiding, oppervlakteomhulsel, vaardigheidomhulsel en olielaagomhulsel volgens de toepassing.

Classificatie en gebruik van oliecasing

/0 Reacties/in /door

Oppervlakteomhulsel
1、Used to seal the upper unstable loose, collapse-prone and leaky formations and water layers.
2、Installatie van boorput apparaat om te controleren goed uitbarsting.
3、Support een deel van het gewicht van technische behuizing en olielaag behuizing.

De diepte van de oppervlakte casing naar beneden hangt af van de specifieke situatie, meestal enkele tientallen meters tot enkele honderden meters of dieper (30 tot 1500m). De cementretourhoogte buiten de verbuizing wordt meestal teruggebracht naar de oppervlakte. Bij hogedrukgasboringen moet, als de bovenste gesteentelaag los en gebroken is, de oppervlaktecasing omlaag worden gebracht om te voorkomen dat het hogedrukgas aan de oppervlakte ontsnapt. Als de oppervlakteomhulling dieper moet worden aangebracht en de eerste boortijd langer is, moet worden overwogen om een leidinglaag aan te brengen voordat de oppervlakteomhulling wordt geplaatst. De functie hiervan is om het oppervlak af te dichten, instorting van de boorkop te voorkomen en een circulatiekanaal voor de boorvloeistof te vormen voor een lange boorperiode. De conduit wordt meestal neergelaten tot een diepte van 20-30 meter, waarbij het cement buiten de conduit wordt teruggebracht naar de oppervlakte. De conduit is meestal gemaakt van een spiraalvormige of rechte pijp.

Technische behuizing
1, Het wordt gebruikt voor het afdichten van complexe formaties waar boorvloeistof is moeilijk te controleren, ernstige lekkage lagen, en olie, gas en water formaties waar het drukverschil aanzienlijk is, enz., om te voorkomen dat de put diameter uit te breiden.
2、In directionele putten met een grote puthelling wordt de technische behuizing verlaagd in de hellingsectie om het veilig boren van directionele putten te vergemakkelijken.
3, voor de installatie van de put controle-apparatuur, blowout preventie, lekkage preventie en opschorting van de staart pijp om de voorwaarden te bieden, de vorming behuizing heeft ook een beschermende rol.

De technische casing hoeft niet te worden verlaagd, maar kan worden gecontroleerd door het gebruik van hoogwaardige boorvloeistoffen, het versnellen van de boorsnelheid, het versterken van het boren en andere maatregelen om de complexiteit van de boorput te beheersen, en ernaar te streven de technische casing niet te verlagen of te verminderen. De diepte van de technische omhulling wordt bepaald door de complexe formatie die moet worden afgedicht. De cementterugvoerhoogte moet meer dan 100 meter van de af te dichten formatie bedragen, en voor gasputten met hoge druk wordt het cement vaak naar de oppervlakte teruggebracht om gaslekkage beter te voorkomen.

Olie formatie behuizing
Het wordt gebruikt om de doellaag af te dichten van andere lagen; om olie-, gas- en waterlagen met verschillende druk af te dichten en om een olie- en gaskanaal in de put te creëren om productie op lange termijn te garanderen.
De diepte van de verbuizing hangt af van de diepte van de doelformatie en de afwerkingsmethode. Bij hogedrukputten moet de cementslurry naar de grond worden teruggebracht om de casing te versterken en de afdichting van de verbindingsdraad van de casing te verbeteren, zodat deze bestand is tegen de grotere afsluitdruk.

Kan ik een tweedehands oliehuls kopen?

/0 Reacties/in /door

In het overlappende gebied van kolen- en olie- en gasvoorraden dringen de oliebronnen, vanwege de diepere olieafzettingen, de kolenlagen binnen en de tweede olieputmantel werkt vervorming en beschadiging van het werkterrein in de hand, waardoor de oorspronkelijke mechanische staat van het dak verandert. Op dit moment overschrijdt het fenomeen van giftige en schadelijke gassen zoals CH4 en H2S de norm in de put ernstig, wat deels te wijten is aan de diffusie van de olieformatie in de kolenlagen, vooral door de oude en gebroken behuizing. Daarom is het belangrijk om de structurele kenmerken van het dekgesteente, de wet van de bewegingsschade en de ondersteuningsbelasting onder invloed van verlaten olieomhullingen te bestuderen om een theoretische basis te verschaffen voor dakcontrole in het gebied waar de bronnen elkaar overlappen en een belangrijke basis voor de verspreiding van olie en gas in kolenhoudende lagen. In dit artikel wordt de invloed van verlaten olieomhullingen op het dak van het werkterrein bestudeerd tegen de achtergrond van de Shuangma kolenmijn.

Het onderzoek toont aan dat: 1. De mechanische analyse en berekening laten zien dat de olieomhulsel de schuifweerstand van het rots- en grondlichaam verhoogt, de interne wrijvingshoek van het omringende gesteente licht verhoogt, de cohesiekracht van het anker van de omhulsel met 91,5 MPa verhoogt, de elasticiteitsmodulus 16884 MPa bedraagt en de Poisson-verhouding 0,274 is. Dit verandert de draagkracht, krachtkarakteristieken en mechanische parameters van het rotslichaam en verbetert de stabiliteit van het rotslichaam. 2. Het simulatie-experiment met fysische gelijkenis met en zonder omhulling toont aan dat door de invloed van de omhulling de initiële inkomende drukstap aan de voorkant van het werkvlak met 18 m toeneemt, de gemiddelde inkomende drukstap in de periode met 6,93 m toeneemt, de werkweerstand van de ondersteuning met 1698 kN toeneemt, en de inkomende druksterkte toeneemt, de drukverhogingszone zich met 10-30 m uitbreidt, de piekspanning met ongeveer 1 MPa toeneemt, het zinken van de bovenliggende rotslaag in verschillende mate afneemt op verschillende niveaus, vooral op de plaats met de omhulling. 3. Door middel van numerieke simulatie-experimenten van UDEC wordt geconcludeerd dat de invloed van de verbuizing de gemiddelde cyclusdrukstap van het werkvlak met ongeveer 5 m verhoogt, de basisverzakking van de bovenkant met 0,5 cm verlaagt, de drukverhogingszone van het omringende gesteente met 10-30 m uitbreidt, de spanningspiek met ongeveer 1 OMPa verhoogt en tot 60 MPa kan oplopen, de vervorming en schade van het bovenliggende gesteente vermindert en de spanningsconcentratie rond de verbuizing duidelijker is. Het resultaat is vergelijkbaar met het fysische simulatie-experiment.4. Door de veldmeting wordt geconcludeerd dat door de invloed van de Ma Tan 31 oliebronnen, de werkweerstand van de stent groter is aan de kant van de oliebron dan aan de andere kant wanneer de bovenplaat van het werkvlak onder druk komt te staan, de werkweerstand van de stent ook afneemt naarmate de afstand tot de oliebron toeneemt en het intermitterende overhangende fenomeen achter de stent optreedt. Volgens de resultaten van de waarneming van de mijndruk wordt de gemeten belasting van de beugel geschat op 8162,34KN~9287,34kN, en de hydraulische beugel ZY10000/22/45D die is geselecteerd voor het werkvlak kan voldoen aan de vereisten van de dakregeling van het werkvlak.

Warmtebehandeling van petroleumbehuizing om taaiheid te verbeteren

/0 Reacties/in /door

Petroleumomhulsel is niet alleen ontstaan voor oliewinning, maar ook als pijpleiding voor het transport van grondstoffen. Om de kwaliteit van de aardolieomhulsel te verbeteren, is elke schakel in het productieproces bijzonder belangrijk, vooral de temperatuurregeling tijdens de periode, die moet worden beheerst in strikte overeenstemming met de voorschriften. Gewoonlijk wordt de aardolieomhulsel afgekoeld met de subtemperatuur-afkoelingmethode in plaats van met de gewone afkoelingmethode, omdat de gewone afkoelingmethode een grote hoeveelheid restspanning in het werkstuk toelaat, waardoor de brosheid toeneemt en de verdere verwerking niet zo gemakkelijk is. Het afschrikken bij lage temperatuur moet voorkomen dat de brosheid van het oliecarter het verdere proces beïnvloedt. De belangrijkste verwerkingsmethode is om eerst de verwarmingstemperatuur te selecteren voor afschrikken bij lage temperatuur, meestal tussen 740-810°C, en de verwarmingstijd is meestal ongeveer 15 minuten. Na het afschrikken en vervolgens ontlaten, is de verwarmingstijd van het ontlaten vijftig minuten en moet de temperatuur worden geselecteerd op 630°C. Natuurlijk heeft elk type staal zijn eigen verwarmingstemperatuur en -tijd tijdens de warmtebehandeling en zolang de prestaties van het werkstuk kunnen worden verbeterd en verbeterd, wordt het doel van de warmtebehandeling bereikt.

Warmtebehandeling is het belangrijkste proces in de verwerking van olieomhulsel, de prestaties en kwaliteit van het eindproduct kan voldoen aan de meeste resultaten van warmtebehandeling, zodat de fabrikanten van warmtebehandeling proces eisen zijn zeer streng, durven niet een spoor van speling hebben. Soms kan ook worden afgekoeld door middel van lage temperatuur afschrikken, lage temperatuur afschrikken kan effectief verwijderen van de restspanning van de olieomhulsel, niet alleen om de mate van vervorming van het werkstuk te verminderen na het blussen, maar ook om de olieomhulsel te verwerken tot een meer geschikte grondstof voor het latere proces. Daarom zijn de huidige prestaties van olieomhulsel en warmtebehandeling onafscheidelijk. Sinds het warmtebehandelingsproces is er, ongeacht de slagvastheid, vernietigingsweerstand of treksterkte van petroleumomhulsel, een grote verbetering opgetreden.